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1、空塔气速和横截面积的确认

空塔气速为液体借由粘附器整个横截面的速率。空塔气速的选择, 不仅直接决定了粘附器的表面积和增益的大小, 而且还会负面影响粘附工作效率。气速很小, 则粘附器表面积很大, 不经济; 气速极重, 则增益会减小, 使粘附工作效率受到负面影响。借由试验确认比较不错气速。粘附结构设计中不能追求比较不错值的粘附工作效率，把空塔速率值域降小，那般会使粘附床表面积、粘附剂用量和电子设备KF成本益发升高；但若也切忌梭螺科大的空塔气速那般电子设备费用虽低，但粘附工作效率下降很多，且体系增益会随空塔速率的减小上升很快，造成动力消耗极重，因而因挑选出合适的空塔气速，比较适宜空塔气速为0.8～1.2m/s，据此经验结论，本结构设计确认

空塔气速: U = 1.0 m/s.

原始条件：

/h ，

由于尾气中，水蒸气所占的比率远远大于污染物所占比率，因而，尾气化学性质可以近似于看作为干水蒸气的热物理化学性质，查《化学原理》第三章9得以下数据：

水蒸气杂醇化学性质：

流体表面积ρf，粘度为μf=1.94×10-5Pa.S，热容为Cp=1.005kJ/(kg.℃)

粘附得块状助剂微粒化学性质：

平均直径约dp=0.003m，表征表面积ρs=670kg/m³，沉积表面积ρB

固定床空隙率εf ＝0.5

横截面积: S = Q/U=000/3600/1.0=5.56 ㎡  D=m

2、固定床粘附层高度的排序

采用借由抛物线排序法，借由试验将含有一定含量氮氧化物的冷水蒸气连续借由固定床粘附器，在相同天数内，确认确认粘附床相同横截面处冷水蒸气中氮氧化物的含量分布，当粘附床使用一段天数后，出口液体氮氧化物含量达到某个允许比较大含量时，认为粘附床失灵。从冷水蒸气开始失水至粘附床失灵这段天数称作反射天数，或保护作用天数。表示粘附床处理液体量与泵氮氧化物含量之间的关系的抛物线称作反射抛物线。反射抛物线的花纹和反射天数如上所述与固定床的操作方式。处理操作过程的实际速率和分子结构、粘附平衡化学性质、冷水蒸气速率、氮氧化物出口处含量，以及床层宽度等都负面影响反射抛物线的花纹，此操作过程非常复杂，目前仍是只是近似操作过程的排序。

假定粘附床到达反射天数时全部处于饱和状态，即达到它的平衡粘附量a,也称a为静活度，同时根据朗格谬尔等温线假定静活度不在与气象含量有关。在粘附作用天数ζ内，所粘附氮氧化物的量为

X= aSLρb

式中：X—— 在天数ζ内的粘附量；

    a —— 静活度，重量，%；

    S —— 粘附层的横截面积，㎡；

    L—— 粘附层高度，m；

   ρb

固定床虽然结构简单，但由于氮氧化物在床层内含量分布是随天数变化，排序非常复杂，因而目前工程上都是采用近似于排序，借由算助剂的作用天数进行后处理的排序。助剂的作用天数由下式算出：

V=C×Q×t/W/d×10-9

式中：V――助剂的装填量，m³

   C――JK气氮氧化物的含量，mg/m³

   Q――冷水蒸气量，m³/h

   t――助剂的使用天数，h

   W――助剂原粒度的中重量反射炭容，％

   d――助剂的堆表面积0.8t /m³

算出三苯每小时的排放量：

“三苯”的含量：ρ0

假设粘附器的粘附器的粘附工作效率为85%，则达标排放时需要粘附总的氮氧化物的量为：5.6×85%＝4.76 kg/h

t＝V×W×d/C/Q×10-9

   ×10-9

则在粘附作用天数内的粘附量：

根据X= aSL ρb得：

L＝X/a/S/ ρb

根据助剂的粘附能力，设静活度为16kg甲苯/100kg助剂

3、粘附剂（助剂）使用量的排序

粘附剂的使用量M：

M = LSρb=×5.56 ×470 = 8600kg

粘附剂本身占据表面积：

V＝LS

粘附剂床层表面积：

V＝Vρs/ρb＝

结构设计

取板上固定床高度H＝0.35m，

块

考虑安装的实际情况，得到固定床粘附装置的实际表面积取为：

L×B×H＝7000mm×3300mm×3000mm

4、床层增益的排序

流体借由固定床粘附器时，由于流体不断地分流和回合，以及流体与粘附剂微粒和器壁的摩擦阻力，会产生一定的增益。在结构设计固定床粘附器时多采用流路模型估算床层压力降，若对压力降排序有更高的要求，则可直接用试验测得的数据。本结构设计的床层压力降用下式排序：

根据助剂的性能：

△

5、助剂再生的排序

粘附剂的粘附容量有限，一般在1％～40％（质量分数）之间。要减小粘附装置的处理能力，粘附剂一般都循环使用，即当粘附剂达到饱和或接近饱和是，使其转入脱附和再生操作。一般常用的再生方法有：升温脱附、降压脱附、置换脱附、吹打脱附、化学转化再生法、溶剂萃取。此外，还有一些其他的粘附剂脱附再生方法，如电解氧化再生法、微生物再生法和药物再生法等。至于工业上到底采用哪种操作方式，应视具体情况选用既经济又有效的方法。生产实际中，常常是几种方法结合使用。如助剂粘附有机蒸气后，可用失水高温蒸气再生，也可用加热和抽真空的方法再生；沸石分子筛粘附水分后，可用加热氮气的办法再生。

本结构设计采用升温脱附，即在等压下升高粘附床层温度，进行脱附，然后降温冷却，重新粘附。粘附床的操作温度为T1，原料中粘附质的分压为Pa，当粘附床达饱和后，粘附剂粘附容量为x1。假定粘附阶段终了时，允许粘附后液体中的粘附容量低于x2。升温脱附可将粘附剂从T1升温到T2，这是粘附剂容量可以低于x2。

1、 干燥粘附剂时水蒸气消耗量：

L＝W/l＝1/(X2-X1)×W

式中：L――干燥粘附剂时水蒸气的消耗量，kg

    l――水蒸气的单位消耗量，即干水蒸气/H2O，无量纲

   x1、x2――分别为离开、进入粘附剂层时水蒸气的含湿量即H2O/干水蒸气

W――干燥时驱走的水分，kg

由《化工原理》查表得，35℃时饱和

2、加热水蒸气所消耗得水蒸气热含量：

        Q＝l×（I2－I1）W

式中：I2――由加热器进入粘附器的空气热含量，J/kg

   mI1――进入加热器的水蒸气热含量，J/kg

℃时干水蒸气的热含量为1.005KJ/（kg.℃℃时为1.009 KJ/（kg.℃），则：

Q=

6、集气罩的结构设计排序

在工业生产中，常用于控制各种微粒物和气态氮氧化物的方法是将有害物质在发生源收集起来，经过净化电子设备净化后排到大气中，这就是JY部排气净化系统，这种系统所需要的风量比较小，效果好，能耗也少，是生产车间控制水蒸气污染比较有效、比较常用的方法。

JY部排气净化系统主要由集气罩、风管、净化电子设备、风机、烟囱等组成。JY部排气净化系统的结构设计主要包括氮氧化物的捕集装置、管道系统、净化电子设备结构设计等几个部分。

该系统用以捕集氮氧化物的装置大多数呈罩子花纹，通常称作集气罩。它是液体净化系统的关键部件，它可将粉尘及气态氮氧化物导入净化系统，同时防止氮氧化物向生产车间及大气扩散。集气罩的性能对整个液体净化系统的技术经济效果有很大的负面影响。结构设计完善的集气罩能在不负面影响生产工艺和生产操作的前提下，用较小的排风量获得比较不错的控制效果;而结构设计不良的集气罩即使用很大的排风量也达不到预期的目的。在控制液体中扩散效果相同的前提下，排风量越大，则整个净化系统也越大，投资与运行费用也相应增加。因而，集气罩的结构设计是液体净化系统结构设计的重要环节。

7、集气罩冷水蒸气的流动特性

研究集气罩罩口冷水蒸气运动的规律对于有效捕集氮氧化物是十分重要的。集气罩罩口冷水蒸气运动方式有两种：一种是吸气口冷水蒸气的吸入流动；另一种是吹气口冷水蒸气的吹出流动。了解吸入冷水蒸气、吹出冷水蒸气以及两种冷水蒸气合成的吹吸冷水蒸气的运动规律，是合理结构设计和使用集气罩的基础。吸入冷水蒸气和吹出冷水蒸气的流动特性是相同的。吹出冷水蒸气在较远处仍能保持其能量表面积，吸入冷水蒸气则在离吸气口不远处其能量表面积急剧下降。这亦表明，吹出冷水蒸气的控制能力大，而吸入冷水蒸气则有利于接受。因而，可以利用吹出冷水蒸气作为动力，把氮氧化物输送到吸气口再捕集，或者利用吹出冷水蒸气阻挡、控制氮氧化物的扩散。

8、集气罩的分类及结构设计原则

集气罩的种类繁多，应用广泛。按其冷水蒸气流动的方式可分为两大类：吸气式集气罩和吹气式集气罩。按集气罩与污染源的相对位置及密闭情况，还可将吸气式集气罩分为:密闭罩、排气柜、外部集气罩、接受式集气罩等。其集气罩的结构设计原则为：

（1）集气罩应尽可能包围或靠近污染源，使氮氧化物的扩散限制在比较小的范围内，尽可能减少气吸气范围，防止横向冷水蒸气的干扰，减少排风量。

（2）集气罩的吸气冷水蒸气尽可能与污染冷水蒸气运动方向一致，以充分利用污染冷水蒸气的初始动能。

（3）在保证控制污染的条件下，尽量减少集气罩的开口面积，使排风量比较小。

（4）集气罩的吸气冷水蒸气不允许借由人的呼吸区再进入罩内。结构设计时要充分考虑操作人员的位置和活动范围。

（5）集气罩的配置应与生产工艺协调一致，力求不负面影响工艺操作和电子设备维修。

（6）集气罩应力求结构简单、坚固耐用而KF成本低，并便于制作安装和拆卸维修。

（7）要尽可能避免或减弱干扰冷水蒸气辱穿堂风、送风冷水蒸气等对吸气冷水蒸气的负面影响；

虽然集气罩的结构不十分复杂，但由于各种因素的相互制约，要同时满足上述要求并非易事，应充分了解生产工艺、操作特点和现场实际。

9、集气罩的富宇环保

由于受工艺条件限制，一般产生有机尾气的车间无法进行密闭，且喷气车间室内横向冷水蒸气干扰较小，可采用外部集气罩的上部伞形罩，如 附图5 所示

其基本参数如下：

3/h

钢板制圆形风管，取风速12 m/s

风管直径约： m   

圆整为 800㎜

规格为800 ㎜×1.0 ㎜

风管横截面积： 0.50㎡

则实际风管气速： ＝ 11.1 m/s

 10、粘附前的预处理

对于一般的有机尾气的工艺操作过程所产生的尘雾在高速喷出时，诱导周围的空冷水蒸气动，加上工作点的不断变换，又与工件周围的水蒸气大量混合，在反弹冷水蒸气及车间内横向冷水蒸气作用下，尘雾呈无序发散。这些粉尘含量不高，粒径较小，绝大部分在10um以下，若未经处理，将很快堵塞助剂微孔，使助剂失灵。

目前,G内外对这些尘雾特别是喷漆污染的治理非常重视，净化方式多种多样，有干式过滤法、湿式过滤法、燃烧法、催化燃烧法、粘附法、蒸馏析法等，根据相同产品的特性、产品生产状况以及经济性、场地情况进行选择。

本结构设计除雾处理采用前置式干式除尘过滤器，具体运行参数如下：

3/h

过滤速率：u =1.2～1.5 m/s

2

电子设备

数量：一TA-I；

采用钢板进行烧焊，过滤箱采用抽屉方式放置双层JK干式除尘和除雾过滤材料，容尘量大、净化工作效率高、阻力低、过滤风速大、阻燃。干式过滤材料使雾状物变成松散粉尘状，材料饱和后可取出拍打、抖落，或用吸尘器吸尘后重复使用多次。

11、管道系统结构设计排序

只有借由各种管道把各种净装置连接在一同才能组合成完整的净化系统，因而，管道系统结构设计是净化系统结构设计中不可缺少的组成部分，合理地结构设计、施工和使用管道系统，不仅能充分发挥净化装置的能效，而且直接关系到结构设计和运转的经济合理性。管道系统的结构设计通常是在净化系统中的各种装置选定之后进行的，主要包括管道系统的配置和管道系统的结构设计排序等两个方面的内容。

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第三步：添加达斯

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