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关于除尘器的防爆存在一些误解。德GVDI 2263建议仅在比较小起爆热量MIE<3 mie="">10 mJ，预防措施测量足够多，在1到10 mJ之间“应寻求雷西县”。但是，依照其他内部消息，总是须要除尘器的防爆为保护。

易燃自然环境

尽管污垢冷却系统用于污垢含量较高的应用领域中，但在抽取系统中采用了许多冷却系统：抽取水蒸气中的平均值污垢含量一般来说很低，远低于核爆上限（LEL）。因而，很容易指出在此种冷却系统中不大可能再次出现氮烷气氛。在定义区域中：这种的冷却系统能于冷却系统船壳中的水蒸气速率低因此基本上没涡流，大多数微粒将下陷留下来。对某些应用领域，甚至采用“污垢室”而没任何过滤器组件，这实际上只是大房间，带有多尘的水蒸气入口和“干净”的中控TA-I：虽然房内的低速率，污垢会结晶留下来。只有硬质的污垢微粒留在胶体中。在这种的“污垢室”中，它们使水蒸气与水蒸气一起离开，在冷却系统中，扁枝将沉积在冷却系统组件上。为的是避免过滤器组件的堵塞，在过滤器组件上不时造成水蒸气脉冲，这将释放扁枝。因此，对每个洁净脉冲，一般来说在被洁净的冷却系统组件周围造成球状的非常细的污垢云。而且虽然在平均值低通滤波器中时常造成这种的脉冲，所以时常造成磁尾因此预期会造成氮烷气体，至少在冷却系统船壳的一部分中。依照ATEX

气中的粉尘含量低，每天一场手动洁净就足够多了。

依照ATEX可拒绝接受的风险

C，对cat 1D（或1G）设备的明确要求是在恒定操作期间不应再次出现起爆源，但即便在两个D立机械设备故障情况下也不能再次出现。

当判断避免起爆源与否足以达到可拒绝接受的安全基础时，也如果在过程风险分析中采用此明确要求：对避免除

例如：假如（极性）低通滤波器组件没贴近生活，它可能会电池并造成火光振动朝著低通滤波器机壳。为的是避免此种振动，组件应该贴近生活。但即便这种，仍然须要考虑这种的振动：假设在贴近生活大部份低通滤波器组件中忘记了一个组件，或者低通滤波器组件脱落并碎裂并形成与地隔绝的极性组件。在充分安装冷却系统组件的情况下，这当然不应被视为恒定情况，但在机械设备故障

另一方面，此种隔绝的低通滤波器组件的火光热量是有限的。这取决于低通滤波器组件的类型和尺寸，但此种火光振动不大可能CA过10 mJ。因而，VDI限制为10 mJ确实有意义。

对机械设备火光也有类似的方法：假如快速移动的机械设备装置朝著冷却系统抽取，则很难断定即便在罕见的机械设备故障情况下也不能有火光进入冷却系统。但内含的机械设备火光只会引爆相当“敏感”的污垢（MIE<10 mJ，云气MIT <400°c的比较低起爆温度）。然而，须要谨慎解释：即便mie>10 mJ，MIT火光极低的污垢也能够引爆。因而，除了MIE之外，MIT对验证与否须要为保护也很重要。

时常被忽略了的事件是单个火光（即便它不能引爆磁尾，假如所涉及的微粒的MIE是> 10 mJ）可能会结晶在冷却系统组件上并开始着火。对火光来说，微粒过滤器组件与连续光滑的气流相结合，是生存和发展成真正的阴燃火焰的理想自然环境。此种阴燃大火的有效温度远高于基本上大部份云气的MIT。一旦氮烷混合物再次出现（花尾蝠一场脉冲洁净），阴燃火就是粉尘核爆的保证。因而，在能得出能须建特定冷却系统的防爆之前，须要断定能须建虽然火光（或虽然沉积物的自燃引起）引起的阴燃大火事件，即便是罕见的机械设备故障情况。请记住，即便是燃烧数BZ为1或2的污垢（意味着它不支持污垢层中的阴燃火焰）也能很好地支持闷烧的火焰，当涉及的污垢层位于带有连续水蒸气的滤芯上时流！

假如在抽取管线中预期有许多火光（例如在机器上抽取），则火光检测和熄灭可能有助于避免火光进入过滤器器。虽然这肯定有帮助，但它不能免于失败：火光探测器因沉积物而失明，水压可能下降，水阀可能意外关闭等...... 因而，一般来说不可能将火光须建在罕见的机械设备故障状态之外。

总之：ATEX明确要求的应用领域意味着基本上在大部份情况下都须要对除尘器进行防爆为保护，除非进行特定的风险分析，能得出，氮烷云气极不可能或基本上大部份潜在的起爆源都被须建在外。

除尘器的核爆通风

的标准配方来计算所需的排气区域，因此该区域安装在除尘器机壳的某处。但是，应始终牢记过滤器组件确实会影响粉尘核爆的过程并干扰排气过程！

可先，一个常见的错误是通风口的位置使得在核爆的情况下，通风口将打开因此风口，这一般来说意味着通风口应位于除尘器组件下方或须要移除多个冷却系统组件。

另一方面，特别是对过滤器组件“密集”的过滤器室，这些过滤器组件将大大减缓核爆。核爆可能会在除尘器组件之间传播（任何必须在核爆后清理除尘器并须要移除大部份烧毁元素的人都能确认）。然而，虽然低通滤波器组件的冷却效应和组件之间缺乏涡流，传播速率相当低。

的总微粒体积。可选的条件是低通滤波器组件之间的距离如果是有限的：

● 对过滤器TA-O管：TA-O管之间的距离不应CA过TA-O管的半径（直径的一半）。

● 对冷却系统信封：信封之间的距离不应CA过信封的厚度。

假如满足此条件，则允许计算中“脏”体积的大幅减少：在某些情况下，仅须要包括冷却系统船壳的锥体（冷却系统组件下方）。

除尘器的核爆抑制

此外，对冷却系统的核爆抑制，冷却系统组件的存在对检测系统的选择，抑制器的位置和数量以及降低的爆炸压力的计算是非常重要的。

核爆探测器能作用于（组合）：

● 静态CA压；

● 动态压力（上升率）；

● 光学：检测到核爆造成的火球。

对压力检测（静态或动态），须要考虑除尘器的脉冲洁净。在脉冲洁净期间，在确定检测器的静态和/或动态设置时，须要考虑突然的压力增加（特别是对小的冷却系统船壳）。

特别是对相当弱的除尘器机壳，重要的是要保证及早发现核爆。虽然存在脉冲洁净，一般来说不可能进行非常灵敏的静态或动态设置，因而能考虑应用领域光学检测。一般来说，光学检测比压力检测更快，因为在检测到显着的压力增加之前会再次出现相当大的火球。然而，为的是实现此种早期光学检测，关键是火焰不能被障碍物遮挡。假如例如在除尘器组件之间开始核爆（这一般来说是在除尘器组件处再次出现大多数起爆源的情况），则除尘器组件可能阻止早期光学检测。请记住：虽然过滤器组件会减缓核爆，但它们不能阻止核爆。

过滤器组件还阻止抑制剂比较不错地分配到除尘器箱体中。在许多情况下，不可能

核爆隔绝

比较后，对核爆通风或抑制（或遏制），还须要考虑大部份入口和出口：与否允许通过此种连接进行核爆传播和加速？

JK

的水蒸气入口速率。但是，假如除尘器机壳内部有粉尘核爆，则机壳内的压力会增加并导致气流逆转冷却系统：而不是水蒸气流向除尘器，气流将远离除尘器（因此火焰很容易随着此种流向大部份连接设备而“漂移”。因而，一般来说至少除尘器的多尘水蒸气入口须要隔爆。在此种入口中采用的典型隔绝系统是：

● 防爆瓣阀；

● 化学屏障；

● 快动阀。

对防爆隔绝瓣阀，有很多关于阻止核爆的功效的讨论。因而，有一个EN标准准备核爆隔绝瓣阀，它将提供这些阀门须要满足的明确要求，以符合标准。

化学屏障和快速作用阀是有源组件，须要核爆检测。这些问题与核爆抑制所讨论的问题非常相似。然而，光学检测现在是相当可靠的：只要在进入除尘器入口之前检测到除尘器组件之间的火焰核爆就不能被检测到，这基本上不是问题。

出口

产品出口的核爆隔绝一般来说由诸如旋转阀或双阀（其中至少一个阀关闭）的系统提供。特别是须要时常检查旋转阀，以避免叶片周围的间隙缓慢增加，这将使核爆传播成为可能。因而，有时此种系统与高部的（保证的）产品层或化学屏障相结合。

此种系统须要检测以停止阀门的移动。但一般来说情况下，响应时间不那么重要。

洁净水蒸气出口

在考虑隔绝洁净水蒸气出口时应考虑以下因素：

● 虽然有一些（烧结的）过滤器组件已经过认证能阻止火焰传播，但大多数过滤器组件并不能阻止火焰：大多数过滤器组件会燃烧并使火焰传播。

● 然而，在核爆抑制的情况下，一般来说火焰在火焰可能通过过滤器组件传播之前被熄灭。

● 即便没火焰传播，仍可能须要隔绝来为保护水蒸气出口中的弱组件（例如风机机壳或阻尼器）。

只有当没火焰传播（或洁净水蒸气出口处于安全位置）因此水蒸气出口（包括风扇和消音器）设计成抵抗冷却系统中降低的核爆压力时，可能不须要防爆隔绝。